Научная электронная библиотека
Монографии, изданные в издательстве Российской Академии Естествознания

4.5. Проектирование адаптивного привода подачи рабочего органа станка шарошечного бурения

Для расчета конструктивных параметров двигателя необходимо определить его предельные технологические характеристики. Основными характеристиками линейного двигателя является максимальное
развиваемое усилие и минимальная скорость подачи рабочего органа, соответствующие точке B (рис. 3.56).

Максимальное развиваемое усилие должно соответствовать уровню современной буровой техники (табл. 4.1)

Наибольшее применение для бурения взрывных скважин на карьерах нашли буровые станки типа СБШ-250.

Таблица 4.1

Типы и основные параметры отечественных станков для шарошечного бурения скважин на открытых работах

Наименование
параметра

Норма для типоразмеров

СБШ-160

СБШ-200

СБШ-250

СБШ-320

СБШ-400

Условный диаметр скважины, мм

160

200

250

320

400

Глубина бурения, м

35

55

75

110

150

Частота вращения долота (максимальная), об/мин

200

150

150

150

150

Нагрузка на долото (максимальная), кН

150

300

300

600

600

Масса станка, т

35

55

75

110

150

Привод подачи современных буровых станков СБШ-250 МНА-32 способен развивать усилие подачи до 340 кН. Однако реальные технические условия при бурении сложноструктурных, трещиноватых и абразивных горных массивов дают возможность бурить при усилии подачи рабочего органа немногим более 200 кН.

Минимальная линейная скорость двигателя в точке B должна соответствовать скорости подачи рабочего органа при бурении наиболее крепких пород с максимальным усилием подачи при условии рационального применения шарошечного бурения. Шарошечное бурение применяют при крепости пород до 14 по шкале Протодьяконова. В условиях Нефелинового рудника ОАО «РУСАЛ» шарошечное бурения применяется при крепости до 16 с пропластками до 18 по шкале Протодьяконова. Принимаем максимальнцую крепость породы при условии рационального применения шарошечного бурения 16 по шкале протодьяконова. В переводе на показатель буримости это значение приблизительно соответствует Пб ≈ 20.

Скорость бурения можно найти из уравнения [46]

169.wmf м/ч,

где Pос – осевое усилие, МН; nвр – частота вращения бурового става, с–1; D1 – диаметр долота, м; Пб – показатель буримости [46].

При усилии подачи 300 кН, среднем значении частоты вращения бурового става 1,5 об/с, показателе буримости 20 и диаметре шарошечного долота 244,5 мм, скорость бурения составит приблизительно 170.wmf

Экспериментальные исследования показали, что двигатель, мощностью 37,2 кВА, имеющий пар полюсов pст = 4, развивает скорость подачи при максимальном усилии 171.wmf При этом скорость бурения 15,1 м/ч соответствует значению 172.wmf Таким образом скорость линейного двигателя необходимо уменьшить в

173.wmf

При проектировании асинхронного электродвигателя уменьшить его рабочую скорость можно увеличив число пар полюсов.

174.wmf (4.8)

где v0 – скорость ротора линейного двигателя в холостом режиме; l – длина статора линейного двигателя, м; f – частота напряжения сети, Гц; p – число пар полюсов статора.

Таким образом, ориентировочное количество обмоток статора будет равно

175.wmf (4.9)

где pст – число пар полюсов двигателя исследовательского стенда; 176.wmf – скорость подачи при максимальном усилии двигателя исследовательского стенда, см/с; 177.wmf – скорость подачи рабочего органа при бурении наиболее крепких пород, см/с; i – количество обмоток, соответствующих одной паре полюсов, для трехфазного двигателя i = 3.

Линейный двигатель лабораторного стенда при наличии ферромагнитного магнитопровода будет развивать максимальное усилие

178.wmf

При увеличении числа пар полюсов изменяется также максимальное и номинальное усилие подачи линейного двигателя.

Электромагнитный момент асинхронной машины вращательного действия находится из следующего соотношения

179.wmf (4.10)

где C – конструктивный коэффициент; Ф – результирующее магнитное поле в машине; I2 – ток в обмотке ротора; ψ – сдвиг по фазе между ЭДС и током ротора; w2 и k2 – соответственно число витков и обмоточный коэффициент обмотки ротора.

Из выражения (4.10) видно, что электромагнитный момент асинхронной машины находится в прямой зависимости от числа пар полюсов. Таким образом для асинхронной машины можно записать выражение

180.wmf (4.11)

С учетом выражения (4.11) линейный двигатель, мощностью 37,2 кВт, имеющий число пар полюсов

181.wmf

будет создавать максимальное усилие подачи:

182.wmf

Таким образом, расчетная мощность линейного асинхронного двигателя на рабочее напряжение 380 В механизма подачи бурового станка, создающего максимальное усилие 183.wmf при минимальной рабочей скорости 184.wmf (точка B, рис. 3.29), составит:

185.wmf (4.12)

Полученная в выражении (4.12) мощность является активной. При проведении экспериментальных исследований было выяснено, что в случае применения ферромагнитного магнитопровода, величина тока с учетом индуктивного сопротивления оказывалась приблизительно в 2,5 раза ниже значения, рассчитанного через активное сопротивление.

В случае двигателя без ферромагнитного магнитопровода полная и активная мощности приблизительно равны, поскольку индуктивное сопротивление близко к нулю.

С учетом значительных и часто повторяющихся перегрузок при бурении сложноструктурных горных массивов, выражающихся в колебании величины тока в обмотках статора, принимаем ориентировочный коэффициент запаса мощности электромагнитного привода подачи kзап.мощ = 2. Коэффициент запаса мощности электромагнитного привода подачи выражается в увеличении сечения провода обмоток двигателя.

Расчет обмоток двигателя на напряжение 380 В. Ориентировочная мощность одной кольцевой обмотки статора линейного двигателя, общей мощностью с учетом ориентировочного коэффициента запаса мощности 22 кВт, с рабочим напряжением 380 В и количеством обмоток nобм = 480, находится из следующего выражения

186.wmf

С учетом запаса мощности принимаем ориентировочный допустимый номинальный ток Iном = 3,5 А. Согласно каталогу стандартных намоточных проводов с допустимым номинальным током 3,6 А принимаем намоточный провод диаметром медной жилы 1,32 мм, площадью сечения медной жилы 1,362, сопротивлением одного метра провода, при 20 °С – 0,0129 Ом/м.

Для работы обмоток с допустимым значением номинального тока, их необходимо объединить в секции с последовательным соединением обмоток. Ориентировочное количество обмоток в секции из расчета на одну фазу находится из следующего выражения:

187.wmf

Из расчета на 3 фазы, ориентировочное количество обмоток одной секции составляет

188.wmf

Отсюда ориентировочное количество секций двигателя:

189.wmf

Принимаем количество секций двигателя nсек.дв = 5. Тогда количество обмоток одной секции из расчета на 3 фазы составит:

190.wmf

Количество обмоток одной секции из расчета на 1 фазу составит:

191.wmf

Отсюда, мощность одной обмотки составит:

192.wmf

Тогда проектная мощность линейного асинхронного двигателя на рабочее напряжение 380 В механизма подачи бурового станка, создающего максимальное усилие 193.wmf при минимальной рабочей скорости 194.wmf (точка B, рис. 3.56), с учетом коэффициента запаса мощности составит:

195.wmf

При этом коэффициент запаса мощности составит:

196.wmf

Поскольку схема соединения секций параллельная, необходимо увеличить сопротивление каждой секции в 5 раз. Таким образом, длину провода одной обмотки можно определить из следующего выражения:

197.wmf

Для рационального использования обмоточного провода двигатели большой мощности как правило запитывают от источников электропитания высокого напряжения.

Наиболее рационально использовать дизель-генератор с трехфазным номинальным линейным напряжением 660 В и фазным напряжением 380 В на необходимую мощность для работы всех двигателей бурового станка. Такой дизель-электрический агрегат позволит наиболее экономично эксплуатировать электрические машины большой мощности и при этом подключать менее мощные электродвигатели на напряжение 380 В. Данным требованиям удовлетворяет синхронный генератор СГД-85/36-4В (рис. 4.14) с трехфазным номинальным линейным напряжением 660 В и фазным напряжением 380 В и номинальной активной мощностью 630 кВт. Привод генератора непосредственно от дизеля. Изготовляется для внутригосударственных и экспортных поставок. Генераторы имеют встроенный бесщеточный возбудитель и комплектуются шкафом управления и защит ШУЗ-1.

4_14_1.tif

4_14_2.tif

Рис. 4.14. Синхронный генератор СГД-85/36-4В с трехфазным номинальным линейным напряжением 660 В и фазным напряжением 380 В, номинальной активной мощностью 630 кВт при номинальной частоте вращения 1500 об/мин

Расчет обмоток двигателя на напряжение 660 В. При расчете двигателя на напряжение 660 В необходимо определить длину секции обмоток, включенных последовательно на данное напряжение и рассчитать количество секций.

Ориентировочная мощность одной кольцевой обмотки статора линейного двигателя, общей мощностью с учетом ориентировочного коэффициента запаса мощности 22 кВт, с рабочим напряжением 660 В и количеством обмоток nобм = 480, находится из следующего выражения

198.wmf

С учетом запаса мощности принимаем ориентировочный допустимый номинальный ток Iном = 3,5 А. Согласно каталогу стандартных намоточных проводов с допустимым номинальным током 3,6 А принимаем намоточный провод диаметром медной жилы 1,32 мм, площадью сечения медной жилы 1,362, сопротивлением одного метра провода, при 20 °С – 0,0129 Ом/м.

Для работы обмоток с допустимым значением номинального тока, их необходимо объединить в секции с последовательным соединением обмоток. Ориентировочное количество обмоток в секции из расчета на одну фазу находится из следующего выражения:

199.wmf

Из расчета на 3 фазы, ориентировочное количество обмоток одной секции составляет

200.wmf

Отсюда ориентировочное количество секций двигателя:

201.wmf

Принимаем количество секций двигателя nсек.дв = 3. Тогда количество обмоток одной секции из расчета на 3 фазы составит:

202.wmf

Количество обмоток одной секции из расчета на 1 фазу составит:

203.wmf

Тогда уточненное количество обмоток двигателя

204.wmf

Отсюда, мощность одной обмотки составит:

205.wmf

Тогда проектная мощность линейного асинхронного двигателя на рабочее напряжение 660 В механизма подачи бурового станка, создающего максимальное усилие 206.wmf при минимальной рабочей скорости 207.wmf (точка B, рис. 3.29), с учетом коэффициента запаса мощности составит:

208.wmf

При этом коэффициент запаса мощности составит:

209.wmf

Поскольку схема соединения секций параллельная, необходимо увеличить сопротивление каждой секции в 3 раза. Таким образом, длину провода одной обмотки можно определить из следующего выражения:

210.wmf

Внешний диаметр обмотки можно найти из выражения:

211.wmf

где Sпров – сечение медной жилы обмоточного провода, мм2; kзап – коэффициент заполнения обмотки с учетом изоляционных материалов; δ – размер обмотки вдоль оси бурового става, мм; Dвнут – внутренний диаметр обмотки, Dвнут = Dб.ст∙2Δобм, где Dб.ст – диаметр бурового става, для СБШ-250 Dб.ст = 215 мм, Δобм – зазор между кольцевой обмоткой и стенкой бурового става, Δобм = 10 мм.

212.wmf

Таким образом, размер статора асинхронного линейного двигателя подачи рабочего органа бурового станка составит около 3,5 м в длину и 0, 35–0,4 м в диаметре в зависимости от одиночного или парного применения в конструктивной схеме ВПО.

При этом основной задачей создания электромагнитного привода подачи бурового органа является своевременное реагирование на изменение свойств горной породы. Электромагнитный привод реагирует на увеличение или уменьшение показателя буримости соответственным изменением величины тока в обмотке статора. Т.е. точка рабочего режима двигателя будет перемещаться по механической характеристике. Время такой адаптивной реакции будет характеризоваться периодом переходных электромагнитных процессов, что равняется сотым долям секунды [58]. Изменение тока в обмотке двигателя должно быть учтено при проектировании электрической машины.

Кроме того, данный механизм подачи рабочего органа позволяет легко автоматизировать процесс в случае длительных перегрузок. Изменение тока будет фиксироваться напрямую с обмотки двигателя. В автоматическом режиме, согласно заложенной в контроллере функции, режим бурения будет изменен. Соответственно должны быть изменены усилие и скорость подачи, а также момент на валу вращательного механизма и скорость вращения бурового става. Регулировка режимов возможна тремя способами:

1) при помощи преобразователя частоты;

2) понижением напряжения – для экстренного снижения величины ударных нагрузок;

3) комплексное использование обоих способов для получения оптимальных режимов.

Применение адаптивного механизма подачи на основе линейного трехфазного асинхронного двигателя с массивным ротором возможно на базе существующих буровых станков, запитанных от трехфазной электрической сети. Линейный трехфазный асинхронный двигатель с массивным ротором способен обеспечить требуемое усилие подачи с приемлемым значением потребляемой мощности. Адаптивный привод подачи способен своевременно реагировать на резкие изменения свойств горных пород перемещением точки рабочего режима по механической характеристике асинхронной машины, при соответственном изменении величины тока в обмотке двигателя. Применение в качестве системы подачи линейного электромагнитного двигателя позволяет получать информацию об изменениях физико-механических свойств породы, измеряя величину тока в обмотке двигателя. В случае длительных перегрузок в автоматическом режиме, согласно заложенной в контроллере функции режим бурения может быть изменен.

4_15.tif

Рис. 4.15. Схема бурового станка с электромагнитным приводом подачи рабочего органа на базе СБШ-250МНА-32: 1 – электрокомуникации освещения; 2 – машинное отделение; 3 – установка кондиционера; 4 – мачта; 5 – цилиндр заваливания мачты; 6 – цилиндр заваливания мачты; 7 – кабина машиниста; 8 – основание подшипника; 9 – основание подшипника; 10 – крышка подшипника; 11 – крышка подшипника; 12 – ход гусеничный; 13 – домкрат гидравлический; 14 – кронштейн; 15 – кабель; 16 – вращатель; 17 – буровая штанга; 18 – адаптивная система подачи

В результате исследований доказано, что стойкость шарошечных долот зависит главным образом от усилия подачи, величины показателя буримости и изменений этого показателя при прохождении трещин, несплошностей и т.д. С использованием электромагнитного привода подачи возможен мониторинг прогнозной стойкости шарошечных долот разных типов и размеров при их работе в условиях бурения пород, характеризующихся различной степенью слоистости и трещиноватости. При этом многопараметрический расчет по разработанной методике [26] целесообразно производить при помощи специального программного обеспечения.

Данное программное обеспечение может показывать остаточный прогнозный ресурс шарошечного долота при том или ином режиме работы бурового станка. При этом машинист должен иметь возможность видеть в постоянном режиме, насколько эффективно работает машина, отслеживая также соотношение усилия подачи, частоты вращения, скорости бурения и остаточного прогнозного ресурса. В общем виде буровой станок с электромагнитным приводом подачи показан на рис. 4.15, 4.16.

4_16_1.tif 4_16_2.tif

Рис. 4.16. Общий вид действующей модели бурового станка с электромагнитным приводом подачи рабочего органа на базе СБШ-250МНА-32


Предлагаем вашему вниманию журналы, издающиеся в издательстве «Академия Естествознания»
(Высокий импакт-фактор РИНЦ, тематика журналов охватывает все научные направления)

«Фундаментальные исследования» список ВАК ИФ РИНЦ = 1.074